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漏電流保護器測試儀的運行總結(jié)
漏電流保護器測試儀的運行總結(jié)
　　1.1　動作情況
　　該保護裝置于1996年12月26日**并網(wǎng)，通過168 h試運行，又經(jīng)過一次**消除缺陷和1998年5月～6月的**次大修，在歷時2年的運行過程中
　　1.2　動作分析
　　a.機組在168 h試運行期間，以及試運行通過后的前半年運行期間，鍋爐、熱工、汽機等方面問題特別多，如鍋爐燃燒不穩(wěn)定，主燃料保護失靈，即MFT保護經(jīng)常動作，造成停機、停爐。其逆功率保護1(由主汽門關(guān)閉開關(guān)量和逆功率1組成“與”門，經(jīng)0.5 s出口跳主斷路器和滅磁開關(guān))先后動作12次，其中1次不正確動作，是在168 h試運行期間，由于熱工輸出的主汽門關(guān)閉開關(guān)量的常開、常閉接點接反，造成在并網(wǎng)時發(fā)電機瞬時逆功率動作出口停機、停爐，于是暫時停用逆功率保護1。在此期間，當熱工保護動作停機、停爐時，由逆功率保護2經(jīng)30 s延時出口跳主斷路器及滅磁開關(guān)，共動作9次，全部正確。另有6次屬機熱工保護動作(由主汽門關(guān)閉開關(guān)量和AST低油壓組成“與”門)，直接啟動電氣出口跳主斷路器及滅磁開關(guān)。
　　在1998年5月～6月機組**次大修期間，*終查明原順序停機用主汽門關(guān)閉開關(guān)安裝不合理，同時主汽門關(guān)閉開關(guān)量和AST低油壓組成“與”門直接啟動電氣出口也不盡合理，于是改成主汽門關(guān)閉開關(guān)量和AST低油壓組成“與”門的回路和逆功率1組成順序停機保護，這樣必須由主汽門已關(guān)閉和逆功率保護1動作作為主汽門關(guān)嚴的充分條件，實現(xiàn)順序停機、保護出口跳主斷路器和跳滅磁開關(guān)。此后機、爐保護動作全部由逆功率保護1進行，其動作全部正確。
　　b.發(fā)電機定子冷卻水斷水保護動作1次。從定子斷水保護本身來說，動作是正確的。由于設計時將斷水保護延時設置于熱工回路中，但實際上熱工回路中無此延時，168 h試運行期間出現(xiàn)冷卻水瞬時波動斷水，造成斷水保護瞬時出口停機、停爐。后在微機保護的軟件中設置定子斷水保護延時，至今該保護運行正常。建議以后對斷水保護的延時就設置在微機保護中，這很容易實現(xiàn)，而在熱工回路中設置此延時，往往會造成某些疏漏。
　　c. 1997年5月26日7點45分，發(fā)電機因某種原因工作于50 Hz手動勵磁狀態(tài)，當時發(fā)電機有功輸出210 MW，無功輸出90 Mvar，機端電壓19 kV，勵磁機主勵電流92 A。此時根據(jù)系統(tǒng)要求，發(fā)電機增加有功輸出，同時未及時調(diào)節(jié)50 Hz手動勵磁，當發(fā)電機有功增至282 MW時，無功逐步進相至154 Mvar，由于電樞反應和接至機端的50 Hz手動勵磁隨機端電壓下降，勵磁反而降至75 A，機端電壓由19 kV降至16.5 kV，發(fā)電機功角由38.2°增至94.3°，定子電流由86.5%In增至113%In，機端阻抗(二次側(cè))由第Ⅰ象限ZF=24.17 ej21.6° Ω迅速進入第Ⅳ象限ZF=11.95 e-j28.5° Ω，ZF進入失磁圓內(nèi)，經(jīng)1 s，失磁保護動作出口，造成停機、停爐。失磁保護動作行為正確。
　　d.發(fā)電機定子匝間短路保護由專用的電壓互感器(TV)開口三角形連接的三相繞組(簡稱開口三角)供匝間保護測量發(fā)電機基波零序電壓。匝間保護的靈敏段，其基波零序電壓整定值為2 V，延時0.1 s；不靈敏段，基波零序電壓整定為4 V；3次諧波制動電壓門檻整定為4 V，制動系數(shù)為0.4。發(fā)電機在各種負荷情況下測得開口三角基波零序電壓小于0.065 V，微機保護顯示屏顯示基波零序電壓小于0.017 V。1997年11月27日18時58分，機組帶有功負荷285 MW，無功負荷140 Mvar，系統(tǒng)內(nèi)無操作也無故障，匝間保護突然出口跳閘。事后分析判斷發(fā)電機定子繞組無匝間短路，于是重新啟動機組，在發(fā)電機滿速后，發(fā)電機升壓至5 kV，10 kV，15 kV，20 kV時，測開口三角基波零序電壓均小于0.017 V，在20 kV時，經(jīng)1 min，開口三角基波零序電壓突升至2.01 V，但一次系統(tǒng)無異常，過后開口三角基波零序電壓又消失，后將發(fā)電機并網(wǎng)，經(jīng)數(shù)分鐘開口三角基波零序電壓又升至1.95 V，停留1 min后又消失。在1997年11月28日發(fā)電機帶230 MW負荷后，測開口三角基波零序電壓為0.95 V，但隨后又消失，此時匝間保護按原定值投入信號，以后經(jīng)長期監(jiān)測，匝間保護開口三角基波零序電壓均小于0.065 V，且匝間保護至今未有動作信號出現(xiàn)。
　　漏電流保護器測試儀的運行總結(jié)，曾對匝間保護一、二次回路進行重點檢查，未發(fā)現(xiàn)異常。但在對接于機端另一組電壓互感器(TV)進行空載特性試驗時，發(fā)現(xiàn)當在電壓小于UN情況下，伏安特性正常，至1.3UN時，TV立刻出現(xiàn)一次繞組匝間短路，從此絕緣未恢復。由此分析，可能該機組TV一次繞組匝間(層間)絕緣本身存在缺陷，在運行中可能有瞬時層間絕緣損壞情況。由于該TV在機端和匝間保護專用TV經(jīng)發(fā)電機中性點中阻抗(5 000 Ω)并聯(lián)，所以該TV一旦出現(xiàn)瞬時層間絕緣破壞，在匝間保護專用TV的開口三角處能測量到基波零序電壓，從而導致匝間保護動作。另外在運行期間，高壓出線近區(qū)曾發(fā)生接地故障，WFBZ—01型保護無任何異常情況發(fā)生。2　初步評價
　　a.通過投產(chǎn)調(diào)試及**次大修試驗，認為WFBZ—01型微機保護調(diào)試方便、簡單、可靠，因此取消了另配一套集成元件保護的方案。
　　b.微機保護改動比模擬保護方便，易于實現(xiàn)。如低阻抗保護增加電流閉鎖時，可以不增加任何硬件設備和回路，而僅在軟件中實現(xiàn)。
　　c.該裝置已投運2年多，未發(fā)現(xiàn)重大缺陷。特別是1998年來，其逆功率保護、失磁保護等均有多次正確動作記錄，其它保護也經(jīng)過幾次區(qū)外故障的考驗，無誤動等異常情況發(fā)生。
　　d.對保護的配置，應充分考慮某一屏停用時，不失去主保護和動作較多的后備保護，建議對某些重要的保護應雙重化配置(包括后備保護)，并應分配在不同屏柜內(nèi)。
　　e.在運行中發(fā)現(xiàn)的問題，很多可以在投運前試驗時發(fā)現(xiàn)和**，所以對該保護在試驗時應列出詳細的試驗項目，試驗時不要漏項，這樣可以減少在投運后出現(xiàn)異常和故障。
　　f.針對已獲得的運行資料，我們對12號、13號300 MW機組保護進行改造，也采用了WFBZ—01型微機保護，并不再配置集成電路保護，為全廠微機網(wǎng)絡化創(chuàng)造條件，使技術(shù)更新再上一個臺階。

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